温度对接触线特性的影响

图11.33 CuAC-120、CuAgAC-120和CuMgAC-120型接触线的时间/延伸曲线图

1： CuAC-120; ＝120℃;σ_B=150N/mm²

2： CuAgAC-120; ＝170℃;σ_B=150N/mm²

3： CuAC-120; ＝120℃;σ_B=100N/mm²

4： CuAgAC-120; ＝170℃;σ_B＝100N/mm²

5： CuAC-120; ＝120℃;σ_B=50N/mm²

6： CuAgAC-120; ＝170℃;σ_B=50N/mm²

7： CuMgAC-120; ＝150℃;σ_B=225N/mm²

表11.12 CuAC-100型接触线的抗拉强度试验确定值及其在不同发热加热条件下的标准偏差 [参考文献11.35]

图11.31所示为一段磨损得不均匀的接触线。沿着这段接触线的温度分布计算，是应用了能精确模拟变化着的发热特性的方法，计算结果在图11.34中示出。11.2.5 在磨损加剧点和连接端子处的发热和接触线抗拉强度的降低

图11.34 经历最大温度增长的接触线线段，其温度与加热持续时间的关系 [11.36]

1—CuAC-100型接触线

2—CuAC-100型接触线，均匀磨损35%

3—离开局部磨损位置很大距离

4—局部磨损25%，l=0.1m

5—局部磨损25%，l=0.2m

6—局部磨损35%，l=0.1m

7—局部磨损35%，l=0.2m

8—局部磨损35%，l=0.4m

此图表示CuAC-100型接触线线段 (在那里1000A电流产生最强烈的热效果) 的温度是随加热持续时间而定的。计算中设定截面减少25%和35%、环境温度为35℃、风速为1m/s。结果表明接触线局部磨损线段为0.4m长或更长些的来说，对接触线状况的评估只能在过度磨损线段剩余截面积基础上进行。

假如在建立式 (11.16) 时包括改变导线截面后果、传导进入和离开导线体积单元的热量，那么由于热传导而沿着导线传输的功率可用下式加以叙述

如果式 (11.16) 考虑到了沿接触线的热传导以及固定情况下 (əθ/ət) =0的事实，则由此得出的微分方程就能描述以导线为轴的温度变化 [11.14]。该等式对于某接触线的解为

在式 (11.56) 中， _K＝(0)是发生在截面积局部减少或故障配件装设地点的增长温度，_end＝(x→±∞)是离开截面减少线段很长距离地点的温度。式 (11.57) 中的局部热常数B的计算为